银川海关食堂车库脚手架施工方案_车库脚手架施工方案

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银川海关食堂车库等附属用房改扩建工程

脚手架施工方案

一、编制依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

2、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）

3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80）

4、《建筑施工手册》

5、《钢结构设计规范》（GB50017）

6、PKPM施工安全计算软件

二、脚手架搭设概况

本工程为银川海关食堂车库等附属用房改扩建项目，属银川海关附属用房。位于银川市正源南街220号海关院内，地上一层（局部二层），地下一层，一层为食堂，地下一层为车库及附属用房，总建筑面积为3260.5m2，建筑基底面积1449m2，建筑高度9.0米。建筑结构形式为钢管混凝土框架结构，基础形式为独立基础+墙下条基+防水板的形式，建筑结构类别为三类，耐火等级二级，耐久等级二级，使用年限为50年，抗震设防烈度为8度。

脚手架的搭设高度自然地坪以下地下部分为7米左右、地上为11米左右。结合本工程实际情况，本工程主体结构的施工均采用双排落地式脚手架。

三、危险源识别与监控

1、脚手架工程事故的类型分析（1)、整架倾倒或局部垮架。（2)、整架失稳、垂直坍塌。（3)、人员从脚手架上高处坠落。（4)、落物伤人（物体打击）。（5)、不当操作事故（闪失、碰撞等）。

2、引发事故的主要原因分析(1)、整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架 ①、构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，并按规定数量和要求搭设连墙件等。

②、在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙件等。③、构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够与严重超载。④、地基出现过大的不均匀沉降。(2)、人员从脚手架上高处坠落 ①、作业层未按规定设置围挡防护。

②、作业层未满铺脚手板或架面与墙之间的间隙过大。③、脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落。④、不当操作产生的碰撞和闪失等。(3）、落物伤人（物体打击）

①在搭设或拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人和路过行人。②架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人和路过行人。③整体倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或路过行人等。(4）不当操作大致有以下情形： ①用力过猛，致使身体失稳。②在架体上拉车退着行走。③拥挤碰撞。

④集中多人搬运或安装较重构件。⑤架面上的冰雪未消除，造成滑落。(5)其它伤害

①在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨和雪天）继续施工。②在长期搁置以后未做检查的情况下重新投入使用。

③脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间没有保持安全操作距离等。

3、危险源的监控

（1)对脚手架的构配件材料的材质，使用的机械、工具、用具进行监控。（2)对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控。（3)对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况。（4)加强安全管理，对施工环境和施工条件进行监控。

四、应急救援预案

1、目的为了贯彻实施“安全第一，预防为主“的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法等工程特点进行危险源辨识与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序地应急指挥，有效地保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态环境和资源、把事故降低到最小程度，特制定本预案。

2、应急领导小组

危险性较大模板工程施工前应成立专门的应急领导小组，来确保发生意外事故时能有序地应急指挥。

明确应急领导小组由组长魏裕超，成员张治库、范秀海、肖玉春等组成。

3、应急领导小组职责

（1）领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。（2）当施工现场发生突发事件时，负责救险的人员、器材、车辆、通信联络组织指挥协调。

（3）负责配备好各种应急物资和消防器材、救生设备和其他应急设备。（4）发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。

（5）负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。

（6）组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险性较大的施工项目应与当地的医院取得联系，做好救护准备。

4、应急反应预案（1）事故报告程序

事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织急救。（2）事故报告

事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员死亡、重伤及财产损失等严重事故）时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。（3）现场事故应急处理

危险性较大脚手架工程施工过程中可能发生的主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

①、火灾事故应急处理

a、及时报警，组织扑救。当火灾发生时，当事人或周围发现者应立即拨打火警电话119，并说明火灾位置和简要情况，同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救。

b、集中力量控制火势。根据就地情况，利用周围消防设施对可燃的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断，迅速进行灭火。c、消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火源。d、疏散物资。安排人力物力对没被损坏的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延。

e、注意人身安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤害。f、积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难的人员。

g、配合好消防人员，最终将火扑灭。②、触电事故应急处理

a、立即切断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当的位置，以防再次触电。

b、伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况。必要时可采取人工呼吸、心脏挤压术。

c、在处理电击时，还应注意有无其他损伤而做相应的处理。d、局部电击时，应对伤员进行早期的清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

③、高温中暑的应急处理

a、应迅速将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。

b、降温：用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温过程中必须加强护理，密切观察体温、血压和心脏情况。

c、及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其他饮料；不能饮水者应静脉补液，其中生理盐水约占一半。

d、及时处理呼吸、循环衰竭。

e、转院：医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行抢救。④、其他人身伤害事故处理

当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等而造成人身伤害时：

a、向项目部汇报。

b、应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。c、积极进行伤员抢救。

e、做好伤亡者善后工作，对其家属进行抚恤。

五、脚手架搭设方案

1、脚手架工程施工要求 1）施工准备

（1）根据施工方案及单项施工组织设计要求进行预算，作出设备材料计划表，组织设备、材料、工具的加工、采购等准备工作。质量要求：要保证所选用的原材料的材质、力学性能及几何尺寸均符合国家标准要求，由质量保证书；对所用原材料抽样检验，关键部件如承力框架、拉杆、钢管、电动提升机构、穿墙螺栓等有焊缝检验探伤报告、产品合格证。

（2）根据施工进度计划和安全施工要求组织人员，并进行技术交底。人员要求：搭拆脚手架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。在施工前，工地安全负责人应组织人员进行安全知识培训及进行技术交底。（3）对场地进行平整，对基础做好排水，修通道路，并保证用电、用水安全。脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB 50202）的有关规定进行。自然地坪以下地下部位脚手架：前排脚手架底座在筏板上铁钢筋表面支设一排木方，并在木方上部支设一趟槽钢为基础；后排脚手架直接支设于砖胎膜上部。地上脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。搭设时素土夯实找平，上面铺50mm木板，长度小于2m时垂直于墙面放置；也可采用在素土上浇筑100mm厚的C20混凝土，混凝土上铺设槽钢作为基础。脚手架基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。

2、构造要求：

1）、平面布置：采用Φ48×3.0钢管脚手架搭设，立杆纵向间距1800㎜，横向间距1500㎜，内排立杆与建筑物的距离为350 mm。立杆与大横杆必须采用扣件扣紧，不得隔步设置，且立杆的接头相互错开。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的三分之一。

2）、立面布置： 大横杆步距1800㎜，纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不小于三跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接搭接应符合下列规定：

○1纵向水平杆的对接扣件应交错布置，相邻两根纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨相临两个接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的三分之一。搭接长度不应小于1000㎜，应等间距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100㎜。

○2连墙杆：为保证脚手架的侧向刚度及稳定性，在脚手架与建筑物之间需设置连墙杆，具体设置如下：连墙杆用短钢管制成，长度约1500㎜，一端固定于脚手架的立杆上，另一端用扣件固定在主体结构框架柱上。连墙杆尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在临近点补足。

○3门洞：脚手架在门洞处采用上升斜杆、平行杆架结构形式，斜杆与地面之间的夹角应在45°—60°之间。

○4剪刀撑与横向斜撑的设置应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45°-60°之间。在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1000㎜，应采用三个扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端部距离不应小于100㎜。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150㎜。横向斜杆的设置应符合下列规定：横向斜杆应在同一节间，由底层至顶层呈“之”字形连续布置，斜杆的固定，采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150㎜，当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增加一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。两端均设置横向斜杆。除拐角设置横向斜撑外，中间每隔六跨设置一道。

○5斜道

本工程斜道的做法应满足以下要求：a）斜道采用“之”字形。b）斜道坡度为1：3，宽度不小于1000㎜，坡道采用50厚木板搭设。c）斜道脚手板应满铺，并在上面铺设30㎜厚间距不大于300㎜的防滑条。脚手板顺铺，接头采用搭接，下面板压住上面板。转弯处搭设休息平台，宽度不小于1200㎜，护栏高度为1200㎜。d）斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧。

○6脚手板的铺设要求：a）作业层脚手板应满铺、铺稳，离开墙面120—150㎜。b）脚手板应设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2000㎜时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板采用对接平铺，四个角应用直径1.2㎜的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。c）作业层端部脚手板探头长度应取150㎜，其长向两端均应与支撑杆可靠固定。d）斜道脚手板顺铺时接头宜采用搭接。板头的凸楞处宜采用三角木填顺。

○7安全网架设：脚手板的外侧要满挂安全立网，立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，其固定点的间距不应大于500㎜，下边缘设挡脚板，上下两网之间的拼接要严密。立网平网与施工作业面边缘的最大间隙不得大于100㎜。

○8栏杆、挡脚板设置要求：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度为1200㎜，挡脚板高度不应小于180㎜。中栏杆应居中设置。

4、交底与验收

1）、脚手架搭设前，施工负责人应按照施工方案要求，结合施工现场作业条件和队伍情况，作详细交底，并由专人指挥。

2）、脚手架搭设完毕，施工负责人应组织有关人员参加，按照施工方案和JGJ130--2000规范，分段进行检查验收，确认符合要求后方可投入使用。

3）、检验标准：钢管立杆纵距偏差为+50㎜，立杆垂直度偏差不大于1/100H，且不大于100㎜。纵向水平杆偏差≤1/300L，且不大于200㎜，立杆纵距偏差≤100㎜。

4）、对脚手架检查验收按规范规定进行，凡不符合规定的应立即进行整改，对检查结果及整改情况应按实测数据进行纪录，并有监测人员签字。

5、脚手架的拆除

1）、脚手架使用完毕以后应立即拆除，在拆除前要对脚手架进行全面安全检查，在没有安全隐患的前提下方可进行拆除。

2）、作业前，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空抛掷。大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送。

3）、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法，垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。

4）、严格遵循拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆。同一部位的拆除顺序是：栏杆—竹脚手板—剪刀撑—大横杆—小横杆—立杆。

5）、外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此，要事先做好其他垂直方向工作的安排。

6）、拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用。对此监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必在内、外双面都加以设置。

7）、拆除脚手架时，在坠落范围内应有明显“禁止入内”的标志，并由专人监护。以保证人员安全。

8）、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。

9）、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的、需要整修后重复使用的和应报废的加以区别，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备日后使用。

10）、本工程脚手架拆除遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。11）、拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋。

12）、脚手架拆除过程中，不中途换人。如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:

双排脚手架，搭设高度10.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.65kN/m2，高度变化系数1.1300，体型系数0.8410。

地基承载力标准值190kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.50。

一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.500/2=0.113kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×2.250=3.331kN/m

小横杆计算简图 2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:

M=3.331×1.0502/8=0.459kN.m =0.459×106/4491.0=102.219N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.113+2.250=2.401kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×2.401×1050.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.711mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362)/2=1.749kN

大横杆计算简图 2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.749×1.500=0.467kN.m =0.467×106/4491.0=104.066N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm 集中荷载标准值P=(0.040+0.118+2.362)/2=1.260kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.146×1260.473×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=2.20mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.255mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.118+1.4×2.362=3.518kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.107×37.000=3.958kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×4×1.500×(1.050+0.300)/2=0.608kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×37.000=0.277kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.293kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.650 Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.130 Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.841 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.650×1.130×0.841 = 0.432kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.293+0.85×1.4×4.725=11.974kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.293+1.4×4.725=12.967kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距(m)； h —— 立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.432×1.500×1.800×1.800/10=0.250kN.m

五、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.967kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 —— 计算长度(m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；

W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

—— 由长细比，为3118/16=196；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；

—— 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 =12967/(0.19×424)=161.370N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.974kN；

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 —— 计算长度(m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

—— 由长细比，为3118/16=196；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.250kN.m；

—— 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 =11974/(0.19×424)+250000/4491=204.705N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.335kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.725kN；

gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 64.311米。

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.335kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.725kN；

gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.210kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 37.185米

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载标准值，wk = 0.432kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 9.807kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 14.807kN连墙件轴向力设计值

Nf = A[f] 其中

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；

A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到 Nf = 82.709kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl = 14.807kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求，须采用双口件连接。

连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 其中 p —— 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/A；p = 51.87 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N = 12.97 A —— 基础底面面积(m2)；A = 0.25 fg —— 地基承载力设计值(kN/m2)；fg = 95.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk 其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.50 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 120.00 地基承载力的计算满足要求!