脚手架专项方案_专项方案脚手架
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目 录
（一）编制依据...............................1
（二）工程概况...............................1
（三）架体搭设...............................3
（四）普通悬挑架计算书.......................7
（五）脚手架的使用...........................23
（六）脚手架拆除安全措施.....................24
一、编制依据
1、本工程施工图纸及《施工组织设计》、2、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）、3、《建设施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、4、《建设施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
5、荷载要求：架子仅用于安全防护，在操作层上的施工荷载不允许超过100kg/m2。
二、工程概况
（一）工程名称：金科蓝湾2#、5#、6#、17#、19#及车库
（二）建设单位：葫芦岛市金科房地产开发有限公司
（三）设计单位：中国建筑东北设计研究院有限公司
（四）监理单位： 沈阳银达建设工程监理有限公司
（五）施工单位：甘肃省长城建设集团总公司葫芦岛金科蓝湾项目部
（六）建筑地点：本工程位于葫芦岛市东城区，东城中路南侧、北河路东北侧。距离连山区政府约三百米，地理位置优越，交通十分便利。
（七）工程简介
金科蓝湾一期工程位于葫芦岛市东城区，东城中路南侧、北河路东北侧。由我项目部承建的工程包括2#楼、5#楼、6#楼、17#楼、19#楼及车库，总建筑面积七万多平方米。
其中2#楼为高层住宅楼，局部2层网点，地上26层、地下管道层。建筑高度为73.30m，总建筑面积17507.30㎡。结构形式为剪力墙，地基基础采用筏板基础,网点部分采用柱下独立基础，筏板厚度为1.2m，±0.000相对的绝对高程为17.6米。
5#楼为高层住宅楼，1层2层局部商业网点，地上24层、地下1层。标准层层高2.9m，建筑高度为70.50m，总建筑面积12692.56㎡。结构形式为现浇框剪结构，地基基础采用平板式筏板基础,网点采用独立基础，筏板厚度为1.0m，±0.000相对的绝对高程为17.6米。
6#楼为高层住宅楼，1层2层局部商业网点，地上24层、地下2层。标准层层高2.9m，建筑高度为70.50m，总建筑面积10444.67㎡。结构形式为现浇框剪结构，地基基础采用平板式筏板基础,网点采用独立基础，筏板厚度为1.0m，±0.000相对的绝对高程为17.6米。
17#楼为高层住宅楼，地上18层、地下1层。标准层层高2.9m，建筑高度为52.70m，总建筑面积7766.50㎡。结构形式为现浇剪力墙结构，地基基础采用平板式筏板基础，筏板厚度为1.0m，±0.000相对的绝对高程为17.70米。
19#楼为高层住宅楼，地上18层、地下1层。标准层层高2.9m，建筑高度为52.70m，总建筑面积8247.40㎡。结构形式为现浇剪力墙结构，地基基础采用平板式筏板基础，筏板厚度为900mm，±0.000
相对的绝对高程为17.70
三、架体搭设
地下室部分及车库采用双排落地式脚手架，地上部分采用悬挑式脚手架，从第二层开始，每六层用16#槽钢挑出。
（一）架体所用材料
架体采用φ48³3.5mm的焊接钢管，悬挑水平钢梁采用16#号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.8米 脚手板采用竹脚手板或钢筋网片或木脚手板，安全网采用每立方分米不少于2000目的密目安全网，踢脚板采用200mm（高）、厚1.2mm的镀锌铁皮（或竹胶板）。
（二）架体搭设
架体搭设立杆纵距1500mm，立杆横距800mm，步高1800mm，且均应搭设到底部大横杆并伸出约200mm，扣件扣牢；底部4步架的小横杆长约1200mm，内挑大横杆离主体结构外端面300mm，4步架以上的小横杆长约1200mm，内挑大横杆离主体结构外端面250mm；在每一步架的架体外侧必须设置防护栏杆（高度1000mm）和踢脚板（高度200mm）及安全网（满挂）；底步架必须全密封，密封板与主体结构间设置密封翻板（有特殊要求时可再在第4步架设置密封板和翻板）；剪刀撑从底搭设到顶，与水平横杆的夹角≥45°，剪刀撑与所有立杆相交外均须用扣件扣牢。
1、脚手架搭设顺序
现浇板施工前预埋铁件、地锚筋→摆放钢挑梁固拉紧花篮螺栓→逐根树立立杆并与横杆扣紧→装小横杆并与立杆和挑梁扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜支撑杆，上端与第二步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）→铺设脚手板→绑扎防护栏杆及挡脚板，并挂密目网防护。
2、钢挑梁布置固定：按建筑物周长布置钢挑梁，梁长3000，挑出长度1200mm，转角处及阳台处钢梁长度为4.5m，间距1500。固定方法：将钢挑梁深入Ø16HPB235圆钢预埋环，地锚钢筋内用木楔楔紧。
3、杆件布置
外脚手架的立杆接头和横杆接头的要求：
①立杆接头：立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步距的1/3。②横杆接头：大横杆接头与相近立杆的距离不宜大于杆间距的1/3。
③立杆必须采用对接方式。
④脚手架立杆、大横杆交点处，必须设置一根小横杆，所有杆件的交接部位必须用扣件连接。从地面上搭设脚手架时，地基要夯实，立杆下部不能直接立在土层上，要设不小于100mm*100mm的木垫块，离地200mm设贯通扫地杆，其余部位同悬挑架。
4、架体与建筑物的拉结
外脚手架与主体的拉结，连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；拉结
点必须均匀分布。楼层拉结点必须用钢管扣件围箍在混凝土柱上。钢梁拉结点与混凝土柱上埋件连接。
悬挑水平钢梁在大脚及受力较大部位采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳与墙距离为(m):3.300,悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物 1 m。取大于等于6³19钢丝绳，最小直径为：15.5mm。
5、剪刀撑的设置
1剪刀撑采用连续设置，与水平杆件的夹角为60°。○2钢管脚手架剪刀撑，每组连接6根立杆，斜杆的两端用回转○扣件与立杆扣紧，在中间增加3个扣结点，最下面斜杆端头与立杆的接头为300mm。
3外脚手架的两端、转交处两侧必须设置剪刀撑，中间水平每○隔6~7根杆设置一组剪刀撑，剪刀撑与地面的夹角为60°。
6、操作层脚手板的铺设
1脚手板必须满铺、固定牢靠，不得有探头板。○2铺设方法：对头铺设的脚手板接头下面必须设置两根小横杆，○板端距小横杆不小于100~150mm。搭接的脚手板必须搭在小横杆上，搭接长度不小于200mm。拐弯处的脚手板必须交叉搭接。
3操作层下必须支设防护严密的平网。○4当操作层施工至上一层后随即更换为双层竹笆片作为防护○层。
7、脚手架架体内封闭与外防护
1脚手架首层设置平网，以上每隔二层再设置一道平网。○2架体外立杆内侧从底到顶连续设置密目式安全网实现全封○闭。
3架体搭设要求 ○a、立杆接头宜采用对接，对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不少于500mm；各接头的中心距主节点的距离小于步距的1/3。落地式双排脚手架立杆下部设100mm×100mm木胶板垫块，下部土体夯实，有足够的承载力。
B、当采用钢脚手板时，大横杆与填心杆应设于小横杆上面，当采用木、竹串片脚手板时大横杆应设于小横杆之下，并且应设在不少于三根小横杆上，大横杆设在立杆内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧；对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平错开距离应大于等于500mm，并应避免设在大横杆的跨中；搭接接头长度不小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离应大于100mm，但靠建筑物侧的小横杆伸出长度可为30mm。
c、当采用钢、木、竹串片脚手板时，每一主节点处必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，操作层上非主节点处的小横杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置。
d、扣件拧紧力矩应控制在40～60N²m之间。
e、各杆件的安装要求为：大横杆水平中心线最大偏差应不大于20mm，立杆总高垂直度偏差不大于15mm；每步架的大横杆、小横杆
以及内外立杆均应在同一水平面或垂直面上，不得有高低不平，里外混杂情况。
f、搭设剪刀撑的要求：架体外立面必须沿全高设置剪刀撑，剪刀撑跨度不大于6000mm，其水平夹角为45～60度，并将竖向主框架、水平支承框架、架体构架连成一体，相邻剪刀撑须平行布置；剪刀撑与架体构架的立杆相交处用旋转扣件扣牢；剪刀撑钢管的接长接点，不宜用插口式或对接扣件，应采用搭接方法，搭接长度不小于600mm，并采用四只旋转扣件锁紧。.四、普通悬挑架计算书
（一）参数信息
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.5 m；
内排架距离墙长度为0.25 m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根； 采用的钢管类型为 Φ48³3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数
本工程地处辽宁葫芦岛市，基本风压0.45 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。
锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数
钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.300；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建
筑物 1 m。
（二）、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.3³1.5/2=0.225 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3³1.5/2=2.25 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2³0.038+1.2³0.225+1.4³2.25 = 3.466 kN/m；
小横杆计算简图 2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8 最大弯矩 Mqmax =3.466³0.82/8 = 0.277 kN²m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =54.584 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =54.584 N/mm2 小于 小横杆的抗弯
强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.225+2.25 = 2.513 kN/m ；
νqmax = 5ql4/384EI 最大挠度 ν = 5.0³2.513³8004/(384³2.06³105³121900)=0.534 mm；
小横杆的最大挠度 0.534 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！
（三）、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038³0.8=0.031 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3³0.8³1.5/2=0.18 kN； 活荷载标准值: Q= 3³0.8³1.5/2=1.8 kN；
荷载的设计值: P=(1.2³0.031+1.2³0.18+1.4³1.8)/2=1.386 kN；
大横杆计算简图 2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
Mmax = 0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08³0.038³1.5³1.5=0.007 kN²m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.213Pl 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213³1.386³1.5= 0.443 kN²m； M = M1max + M2max = 0.007+0.443=0.45 kN²m 最大应力计算值 σ = 0.45³106/5080=88.558 N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力计算值 σ = 88.558 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
νmax = 0.677ql4/100EI 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax
= 0.677³0.038³15004 /(100³2.06³105³121900)= 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下: νpmax = 1.615Pl3/100EI 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=（0.031+0.18+1.8）/2=1.005kN ν= 1.615³1.005³15003/(100 ³2.06³105³121900)= 2.182 mm；
最大挠度和：ν= ν
max
+ ν
pmax
= 0.052+2.182=2.235 mm；
大横杆的最大挠度 2.235 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
（四）、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038³0.8³1/2=0.015 kN；
大横杆的自重标准值: P2 = 0.038³1.5=0.058 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3³0.8³1.5/2=0.18 kN； 活荷载标准值: Q = 3³0.8³1.5 /2 = 1.8 kN；
荷载的设计值: R=1.2³(0.015+0.058+0.18)+1.4³1.8=2.824 kN；
R
（五）、脚手架立杆荷载的计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = [0.1394+(0.80³1/2)³0.038/1.50]³18.00 = 2.694kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3³4³1.5³(0.8+0.2)/2 = 0.945 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15³4³1.5/2 = 0.45 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005³1.5³18 = 0.135 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.224 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ = 3³0.8³1.5³2/2 = 3.6 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85³1.4NQ = 1.2³4.224+ 0.85³1.4³3.6= 9.352 kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2³4.224+1.4³3.6=10.108kN；
（六）、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz²μs²ω0
其中 ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：ω0 = 0.45 kN/m2；
μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：μz= 0.74；
μs--风荷载体型系数：取值为0.214； 经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ³0.45³0.74³0.214 = 0.05 kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ³1.4WkLah2/10 = 0.85 ³1.4³0.05³1.5³1.52/10 = 0.02 kN²m；
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)+ MW/W ≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.352 kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 10.108kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m； 长细比: L0/i = 164 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.262 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； 考虑风荷载时
σ = 9352.224/(0.262³489)+20034.421/5080 = 76.941 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 76.941 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 10108.224/(0.262³489)=78.898 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 78.898 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计
值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
（七）、连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，Wk = 0.7μz²μs²ω0=0.7 ³0.92³0.214³0.45 = 0.062 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2； 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4³Wk³Aw = 1.172 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.172 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ²A²[f] 其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；
A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.958³4.89³10-4³205³103 = 96.035 kN；
Nl = 6.172
由以上计算得到 Nl = 6.172小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
（八）、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2³4.224 +1.4³3.6 = 10.108 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2³21.95³0.0001³78.5 = 0.207
kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN²m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 12.725 kN；
R[2] = 8.239 kN； R[3] =-0.127 kN。最大弯矩 Mmax= 1.364 kN²m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.364³106 /(1.05 ³108300)+ 6.17³103 / 2195 = 14.805 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 14.805 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
（九）、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下
σ = M/φbWx ≤ [f] 其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb =(570tb/lh)³(235/fy)经过计算得到最大应力φb =(570tb/lh)³(235/fy)=570 ³10³63³ 235 /(2400³160³235)= 0.94 由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.77。
经过计算得到最大应力 σ = 1.364³106 /(0.77³108300)= 16.389 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 16.389 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
（十）、拉绳的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
RAH = ΣRUicosθi
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=13.296 kN；
（十一）、拉绳的强度计算
钢丝拉绳(支杆)的内力计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=13.296 kN 选择6³19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。[Fg] = aFg/K 其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6³19、6³37、6³61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K--钢丝绳使用安全系数。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝13.296KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=13.296kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
σ = N/A ≤ [f] 其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(13296³4/(3.142³50³2))1/2 =13mm；
实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。
（十二）、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.127 kN； 压环钢筋的设计直径D=16mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: σ = N/2A ≤ [f] 其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；
A=πD2/4=3.142³162/4=201.062mm2
σ=N/2A=127.262/201.062³2=0.316N/mm2；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！
五、脚手架的使用
1、所用材质必须符合规定要求，按照施工方案进行搭设，做好
验收工作，合格后方可投入使用。
2、脚手架外立面挂阻燃绿色安全网封闭，建筑物四面按规定设置水平安全网，防止高空坠物伤人。
3、在卸料平台上必须挂上限载指示牌。
4、所有支模架禁止与脚手架连接，禁止施工人员攀登脚手架及人员在上面休息、超载堆放物料。
5、脚手架外侧醒目处挂上相应的警告、禁止、禁令标志。
6、临近施工区域的人行安全通道上搭设防护棚，并设明显的标志牌，保证行人安全。
7、脚手架所有的连墙结，必须符合设计要求任何人不得随意拆除。
8、外脚手架及卸料平台要有专人负责定期检查，发现隐患及时整改。
9、脚手架操作面满铺毛竹片，外侧设挡脚板和1.2米高两道防护栏杆，不得有探头板，下面设安全平网。
六、脚手架拆除安全措施
1、架子拆除时应划分作业区，周围设围挡并树立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。
2、高处作业人员必须戴安全帽，按要求系挂安全带，扎绑腿，穿软底鞋。
3、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则。
即先拆栏杆脚手板、剪刀撑、后拆小横杆、大横杆、立杆等，要按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。
4、拆立杆时，应先抱住立杆再拆除最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑杆件时，应先拆除中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
5、连墙点应随进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。
6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的节扣时，应先通知对方，以防坠落。
7、拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中。
8、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
金科蓝湾2#楼、5#楼、6#楼17#楼、19#楼及车库
外脚手架专项施工方案
编制：
审核：
甘肃省长城建设集团总公司 葫芦岛金科蓝湾项目部
