输电线路杆塔中心位移计算_输电线路杆塔简介

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输电线路转角杆塔中心位移通式的应用

1.输电线路转角杆塔中心位移的定义：

输电线路转角杆塔中心位移，是指转角杆塔的中心桩，自线路中心桩，沿线路内角的平分线方向移动一定的距离，作为杆塔的中心桩。它是杆塔基础施工的依据。

2.输电线路转角杆塔中心位移的意义：

输电线路转角杆塔中心位移后，能较好的消除或减小与之相邻的直线杆塔因三相导线偏移而产生的横向合力，并兼顾相邻直线杆塔绝缘子串的倾斜角，使之满足在各种气象条件下导线对杆塔结构的电气安全净距。3.计算公式：

d=L2L1C1θC2θS2+tg+tg+θ332623cos2E——（1）3

（1）式中d——自线路中心桩，沿线路内角的平分线方向移动一定的距离，正值向内角侧位移，负值向外角侧位移（m）;L2——转角杆塔外角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离（m）;L1——转角杆塔内角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离（m）;——线路转角度数；

C1——转角杆塔边相导线横担两个挂线点间水平距离（m）;C2——转角杆塔中相导线两个挂线点间水平距离（m）;

横S2——与转角杆塔相邻的直线杆塔中相导线挂线点至直线塔中心距离，担伸展方向位于转角塔内角侧时取正，反之取负值。两侧相邻直线杆塔中相横 1 担长度及方向不一致时，按（2）式S2=

l1l''' S2+2S2（m）——（2）计算；

l1+l2l1+l2（2）式中S2'——对应相邻档距l1的直线杆塔的中相横担长度；

S2横担伸展方向位于转S2“——对应相邻档距l2直线杆塔的中相横担长度；角塔内角侧时取正，反之外角侧取负值。

E——转角杆塔中相导线挂点至杆塔中心的偏挂距离（m）。位于内角侧时取正值，反之取负值。4.计算公式在工程中的应用：

海兴华鑫矿业35kV线路工程为单回路铁塔工程，耐张塔导线为三角形型排列，中相线挂在塔身的挂线板上；直线塔导线排列为上字型。为了能较好的消除或减小与之相邻的直线杆塔因三相导线偏移而产生的横向合力，转角塔中心须位移。

4.1

N30转角塔35kV 240-J4中心位移距离 从施工设计图得知：L2=3.4m, 外角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离； L1=1.8 m, 内角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离；

=90°，线路转角度数；

C1=0.62m, 边相导线横担两个挂线点间水平距离； C2=1.213 m, 中相导线两个挂线点间水平距离；

S2=l1l'''S2+2S2——（2）与转角杆塔相邻的直线杆塔中相导线挂线l1+l2l1+l2点至直线塔中心距离；

——对应于相邻直线杆塔Z1的中相横担长度S2=1.9m相邻档距;l1=262m，l2=329m——对应于相邻直线杆塔Z2的中相横担长度S2=2m相邻档距;

”'代入S2=l1l262×2329×1.9'''+=0.886+1.057=1.94m;S2+2S2=

262+329262+329l1+l2l1+l2E=0.606 m,——转角杆塔中相导线挂点至杆塔中心的偏挂距离。

代入公式d=L2L1C1θC2θS2+tg+tg+θ332623cos20.606 3E 3d=3.41.80.620901.213901.94+tg+tg+90332623cos2=0.533+0.207+0.202+0.915-0.202=1.655m.结论：N30转角塔35kV 240-J4中心向内角位移1.655米。N30转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图

N30铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图。

从以上两个受力图中可看出，N30铁塔中心位移后，与之相邻的直线塔横向承受合力为0.0355，远小于N30转角铁塔中心位移前与之相邻的直线塔横向受合力1.7968。

4.2 N22转角塔35kV 240-J2中心位移距离

L2=2.7m, L1=2.7 mm, =24°，C1=0.616 m, C2=1.144 m, S2=1.9 mm, E=0.572 m.5 代入公式dL2L1C1C2S33tg26tg22E 3cos32d2.72.70.616241.144241.33tg26tg290.572 3cos2432=0+0.0436+0.0405+0.647-0.191=0.54mm.结论：N22转角塔35kV 240-J2中心向内角位移0.545米。

N22转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图

N22转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图 4.3 N13转角塔35kV 240-J4（改）中心位移距离：

从施工设计图得知：

L2=3.4m, L1=3.4m, =46°，C1=0.62m, C2=1.213 m, S2=l1S2“l2S2'——与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程+l1+l2l1+l2N13与转角塔35kV 240-J4相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角外侧取负值。

l1=262米——N13与N12（Z1直线塔）间的档距，l2=250米——N13与N14（Z2直线塔）间的档距；S2'=1.9m——与档距l1对应的相邻直线杆塔Z1的中相导线横担长度；S2”=2m——与档距l2对应的相邻直线杆塔Z2的中相导线横担长度；代入S2=E=0.606 m;l1S2“l2S2'262×2250×1.9+==-1.023-0.927=-1.95m;+l1+l2l1+l2262+250262+250代入公式d=L2L1C1θC2θS2+tg+tg+θ332623cos21.95463cos20.606 3E 3d=3.43.40.62461.21346+tg+tg+33262=0+0.088+0.0858-0.706-0.202=-0.734m.结论：N13转角塔35kV 240-J4中心向外角位移0.734米。N13转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图

N13转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图

4.4

N10转角塔35kV 240-J2中心位移距离

L2=2.7m, L1=2.7m, =20°，C1=0.616 m, C2=1.144 m, S2=l1S2”l2S2'——与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程与+l1+l2l1+l2N10转角塔35kV 240-J2相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角外侧取负值。

（直线塔Z1）间的档距，l2=266米——N10与N11（直l1=176米——N10与N9线塔Z2）间的档距；S2'=1.9m——与档距l1对应的相邻直线杆塔Z1的中相导线横担长度；S2“=2m——与档距l2对应的相邻直线杆塔Z2的中相导线横担长度；代入S2=l1S2”l2S2'176×(2)266×(1.9)+==-0.796-1.143=-1.94m;+176+266l1+l2l1+l2176+266 E=0.572 m.代入公式d=L2L1C1θC2θS2+tg+tg+θ332623cos2E 3d=2.7002.7000.616201.144201.940+tg+tg+20332623cos2572 3=0+0.036+0.034-0.657-0.191=-0.778m.结论：N10转角塔35kV 240-J4中心向外角位移0.778米。

N10转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图

N10转角铁塔中心位移后的与转角铁塔相邻的直线塔受力图 4.5

N6转角塔35kV 240-J2中心位移距离

L2=2.7m, L1=2.7m, =27°，C1=0.616 m, C2=1.144 m, S2=1.9m——与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程与N6转角塔35kV 240-J2相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角外侧取负值（位于转角内侧取正值）。

E=0.572 m.10 代入公式d=L2L1+C1tgθ+C2tgθ+S2E332623cosθ3 2d=2.7002.7000.6162711.95723+3tg.144272+6tg23cos273 2=0+0.049+0.046-0.651-0.191=-0.747m.结论：N6转角塔35kV 240-J4中心向外角位移0.747米。

N6转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图

N6转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图4.6 N4转角塔35kV 240-J4中心位移距离

L2=3.4m, L1=1.8m, =82°，C1=0.62m, C2=1.213 m, S2=l1S2“l2S2'——与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程+l1+l2l1+l2N5是与转角塔N4 35kV 240-J4相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角内侧取正值。N3三相导线水平排列，中相导线横担挂线点与杆塔中心距离为0米。

l1=196米——N3与N4间的档距，l2=160米——N4与N5间的档距；S2=0m

'——与档距l1对应的相邻直线杆塔中相导线横担挂线点与杆塔中心距离为0米。

”S2=1.9m——与档距l2对应的相邻直线杆塔Z1的中相导线横担长度；代入S2=l1S2"l2S2'196×1.9160×0+==1.046m +l1+l2l1+l2196+160262+250E=0.606 m;代入公式d=L2L1C1θC2θS2+tg+tg+θ332623cos20.606 3E 3d=3.41.80.62821.213821.046+tg+tg+82332623cos2=0.533+0.18+0.176+0.462-0.202=1.149m.结论：N4转角塔35kV 240-J4中心向内角位移1.149米。

N4转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图13

N4转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图 4 结论

中心通过以上计算可知，杆塔中心桩位移能使相邻直线杆塔的横向受力最小，提高了线路杆塔抵御大风的能力，同时减小了直线杆塔悬式绝缘子串的横向偏移后，显得整齐美观，保证了导线对杆塔结构的电气安全距离。