地下室施工方案(全计算)_基础及地下室施工方案

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—石家庄中铁广场工程

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模板施工方案计算书

说明：本计算为地下室楼板、梁、外墙、人防墙模板验算计算； 层高最高为5.07m，顶板最厚450mm，主梁截面尺寸最大的为500×900mm。根据市场材料供应情况：100×100mm木方实际的最小截面为85×85mm，50×100mm木方实际的最小截面为45×85mm，本计算均取最小截面尺寸85×85mm、45×85mm的木方为计算参数。

（一）、顶板模板的设计

对于人防区板厚为300mm的楼板，使用以下方式进行支护：

1、板面设计：顶板铺12mm 厚竹胶板。

2、龙骨设计:主龙骨采用100×100mm，间距900mm，与脚手架立杆间距相同；次龙骨采用100×100mm 木方，间距300mm。

3、支撑设计：楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架，立杆间距900×900mm；水平杆步距1200mm。

对于人防区板厚为180mm的楼板，使用以下方式进行支护：

1、板面设计：顶板铺12mm 厚竹胶板。

2、龙骨设计:主龙骨采用100×100mm，间距1000mm，与脚手架立杆间距相同；次龙骨采用50×100mm 木方，间距250mm。

3、支撑设计：楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架，立杆间距1000×1000mm；水平杆步距1200mm。

（二）、梁模板的设计

梁截面尺寸形式较多，按照450×800mm与550×1000mm计算。人防区按照以下方式支设模板：

1、面板设计：梁底模、侧模均采用12mm厚竹胶板。

2、龙骨设计：梁侧模沿梁向次龙骨50×100mm木方间距不大于300mm，主龙骨采用两根φ48钢管，间距900mm，与扣件式脚手架连接加固；梁底模主龙骨采用两根φ48钢管，间距900mm，次龙骨采用100×100mm 木方，间距300mm，梁下加顶撑间距900mm。

3、支撑设计：梁底支撑采用扣件式脚手架，U型可调式支托，立杆间距纵向900mm横向间距900mm，水平杆步距1200mm，第一道水平杆距地面200mm。

4、加φ14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm，沿梁长间距900mm，沿梁高间距600 mm，内套内径φ16PVC套管。

非人防区按照以下方式支设模板：

1、面板设计：梁底模、侧模均采用12mm厚竹胶板。

2、龙骨设计：梁侧模沿梁向次龙骨50×100mm木方间距不大于300mm，主龙骨采用两根φ48钢管，间距1000mm，与扣件式脚手架连接加固；梁底次龙骨采用50×100mm 木方，间距300mm，主龙骨为两根φ48钢管，间距1000mm，梁下加顶撑间距1000mm。

3、支撑设计：梁底支撑采用扣件式脚手架，U型可调式支托，立杆间距纵向1000mm横向间距1000mm，水平杆步距1200mm，第一道水平杆距地面200mm。

4、加φ14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm，沿梁长间距1000mm，沿梁高间距600 mm，内套内径φ16PVC套管。—石家庄中铁广场工程

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模板施工方案计算书

（三）、墙体模板的设计

对于地下二层3.85m高度墙体模板支护采用以下方案：

1、面板设计：采用12mm厚竹胶板。

2、龙骨设计：主龙骨采用两根φ48钢管，间距600mm，次龙骨采用50×100mm 木方，间距300mm。

3、穿墙螺栓：采用M14穿墙螺栓，间距沿墙面方向为600mm，垂直墙面方向为600mm。

4、支撑：墙体两侧加三道斜撑，根部一道，中间2m左右一道，顶部一道，沿墙方向间距1800mm。对于地下一层5.07m高度墙体模板支护采用以下方案：

1、面板设计：采用12mm厚竹胶板。

2、龙骨设计：主龙骨采用两根φ48钢管，间距500mm，次龙骨采用50×100mm 木方，间距300mm。

3、穿墙螺栓：采用M14穿墙螺栓，间距沿墙面方向为500mm，垂直墙面方向为500mm。

4、支撑：墙体两侧加三道斜撑，根部一道，中间2m左右一道，顶部一道，沿墙方向间距1500mm。

（四）、柱体模板的设计 地下二层：

1、面板设计：采用12mm厚竹胶板。

2、龙骨设计：主龙骨采用两根φ48钢管，间距600mm，与扣件式脚手架连接加固；次龙骨采用50×100mm 木方，间距300mm。

3、支撑设计：：柱四面分别加三道斜撑，根部一道，中间2m 左右一道，顶部一道。

4、加φ14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓水平方向间距400mm，竖直方向间距600mm。地下一层：

1、面板设计：采用12mm厚竹胶板。

2、龙骨设计：主龙骨采用两根φ48钢管，间距500mm，与扣件式脚手架连接加固；次龙骨采用50×100mm 木方，间距300mm。

3、支撑设计：：柱四面分别加三道斜撑，根部一道，中间2m 左右一道，顶部一道。

4、加φ14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓水平方向间距400mm，竖直方向间距500mm。

在地下二层非人防区180mm厚顶板处需考虑900mm厚度回填土自重对模板系统影响。900mm

332厚回填土单位密度取值1.7kg/m，单位重量为16.66KN/m，按照均布荷载14.994KN/m进行验算。

附件一：计算书

一、地下室人防区顶板模板验算

（一）计算参数：

1.顶板支撑承重体系：荷载→竹胶板→木方次龙骨→木方主龙骨→脚手架支撑系统 2.楼板：3楼板厚h＝300mm，楼板混凝土标准值24KN/m,楼板钢筋单位重量取值4.0KN/m,施工人员及设备(均布荷载)2.5KN/m,施工人员及设备(集中荷载)2.5KN;—石家庄中铁广场工程

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3.楼板模板:

3楼板模板采用12mm厚竹胶板。竹胶板容重取8KN/m。单位面积荷载

131bh;截面抵抗矩wbh2;抗弯

612l2 32强度设计值fm =15N/mm;弹性模量E=10.4×10N/ mm。受弯构件允许挠度值[w]。

4000.012×1×1×8=0.096KN/m,毛截面惯性矩I24.次龙骨: 采用100×100mm木方作为次龙骨,间距300mm布置,木方单位重量标准值0.16 KN/ mm, 受弯构件允许挠度值[w]2

l;取最小截面计算毛截面惯性矩 4001122 5Ibh34.35106，截面抵抗矩wbh1.0210，弹性模量E=9000N/ mm;1262 抗弯强度设计值fm =13N/m。5.主龙骨: 采用100×100mm木方作为主龙骨,间距900mm布置,木方单位重量标准值0.16 KN/ mm, 受弯构件允许挠度值[w]2

l;取最小截面计算毛截面惯性矩400112 Ibh34.35106，截面抵抗矩wbh21.02105，弹性模量E=9000N/ mm;1262 抗弯强度设计值fm =13N/m。6.支撑系统: 采用碗扣脚手架作为下部支撑,立杆间距为900mm×900mm;横杆间距为l1 =1200mm;碗扣脚手架单位重量标准值:0.1367KN/m.3顶板支撑架立面简图121

(二)楼板模板验算: 1.受力分析: 竹胶板为单向板受力,采用100×100木方作为次龙骨间隔300mm布置,跨间距—石家庄中铁广场工程

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b=300mm=0.3m,取c=1m作为计算单元,按三跨连续梁为计算模型进行验算.计算单元简图如下：

主龙骨次龙骨 2.荷载计算;模板自重G1K =0.096 KN/m 楼板钢筋自重G2K =2.5×0.3=0.75KN/m 2 楼板混凝土自重G3K =24×0.3=7.2 KN/m 施工人员及设备(均布荷载)Q1K =2.5 KN/m施工人员及设备(集中荷载)Q1K’ =2.5 KN/m

永久荷载分项系数取

i1.2；可变荷载分项系数取Qi1.4。由于模板及其支撑系统中不确定因素较多，荷载取值难以准确确定，故不考虑荷载设计值的折减。则设计均布荷载分别为：

均布线荷载：

q1[iG1kG2kG3KQiQ1k]c [1.20.0960.757.21.42.5]1

13.155KN/m 恒载：

q2[iG1kG2kG3K]c [1.20.0960.757.2]1

9.655KN/m 集中荷载设计值为: PQiQ1k'1.42.53.5KN 3.强度计算：

(1)当施工荷载为均布荷载作用时：—石家庄中铁广场工程

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当荷载均布作用时，模板强度计算简图

M1KMq1b20.10113.1550.30.12KNm2

(2)当施工荷载为集中荷载作用时:

P1qN11N2

当荷载集中作用跨中时，模板强度计算简图

中间最大跨中弯矩

M21KMq2b2KMPb0.089.6550.30.2133.50.30.293KNm中间跨最大跨中弯矩

M22KMq2b2KMPb0.0259.6550.320.1753.50.30.205KNm两者中最大的弯矩M21模板的截面抵抗矩：

0.293KNm为强度计算值。

bh21000122W24000mm3

66Mmax0.29310612.2N/mm2[fm]15N/mm2故截面抗弯强度小于则W240005 —石家庄中铁广场工程

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设计值，该模板强度指标满足要求。4．挠度验算：

ch31000123 I144103mm4

1212 E=9000N/mm 23KWq2b4100EI0.6779.6553004 10090001441030.408取0.408b3000.75，故满足要求。400400(三)次龙骨强度、挠度验算 1.取宽300mm为计算单元；采用100×100木方作为主龙骨间距900mm布置，跨间距l=900mm。木方作为主次龙骨布置时距混凝土墙体均有一段距离,主龙骨布置时距混凝土墙体距离l1 =300mm,按照受力分析最不利原则,按照单跨两端悬臂力学模型及三等跨连续梁分别进行验算，跨度l=900mm。计算单元简图如下：

主龙骨次龙骨次龙骨支撑荷载计算单元图

2.荷载计算： 模板自重G1K =0.096+0.16=0.256KN/m 楼板钢筋自重G2K =2.5×0.3=0.75KN/m 2 楼板混凝土自重G3K =24×0.3=7.2 KN/m 施工人员及设备(均布荷载)Q1K =2.5 KN/m

施工人员及设备(集中荷载)Q1K’ =2.5 KN 均布线荷载：—石家庄中铁广场工程

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q1[iG1kG2kG3KQiQ1k]b [1.20.2560.757.21.42.5]0.3

4.004KN/m 恒载: q2[iG1kG2kG3K]b[1.20.2560.757.2]0.3 2.954KN/m 集中荷载设计值为: PQiQ1k'1.42.53.5KN 3.强度计算:(1)按照两端悬臂梁计算

①当施工荷载为均布荷载作用时:

当荷载均布作用时，强度计算简图

nl13001 l9003支座弯矩

12M1q1l12 14.0040.320.18KNm2跨中弯矩

1M1'q1l2(14n2)8

114.0040.92[14()2]0.225KNm83 ②当施工荷载集中于跨中时:—石家庄中铁广场工程

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当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图

nl13001 l9003支座弯矩

12M2q2l12 12.9540.320.133KNm2跨中弯矩

11M2'q2l2(14n2)Pl841112.9540.92[14()2]3.50.9 8340.954KNm取①、②中最大弯距值Mmax0.954KNm为强度计算值

bh285852W102354.2mm3

66Mmax0.9541069.32N/mm2[fm]13N/mm2，故验算满足要求。则W102354.2(2)按照三跨连续梁进行分析计算

①当施工荷载为均布荷载作用时:—石家庄中铁广场工程

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当荷载均布作用时，强度计算简图

M1KMq1l20.1014.0040.90.328KNm②当施工荷载为集中荷载时：

当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图

中间最大跨中弯矩

M21KMq2l2KMPl0.082.9540.90.2133.50.90.862KNm中间跨最大跨中弯矩

M22KMq2l2KMPl0.0252.9540.90.1753.50.90.61KNm取两者中最大的弯矩M12

0.862KNm为强度计算值

bh285852W102354mm3

66Mmax0.8621068.42N/mm2[fm]13N/mm2，故满足要求。则W1023544.挠度验算：

ch385853I4.35106mm4

1212 E=9000N/mm

(1)按两端悬臂计算 2 3q2l1l3(16n3n3)24EI2.9543009003113[16()3()]

62490004.3510330.7649 —石家庄中铁广场工程

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取0.764l9002.25，故满足要求。400400 按照三跨连续梁进行计算：

最大跨中挠度：

KWq2l4100EI1.6152.9549004 10090004.351060.798取0.798l9002.25，故满足要求。400400

(四)主龙骨强度、挠度验算 1.受力分析;取受荷面900mm为计算单元；100×100木方作为次龙骨，100×100木方作为主龙骨，布置时距混凝土墙体距离l1 ＝300mm；采用碗扣脚手架作为下部支撑，间距为900mm×900mm，横杆间距为1200mm布置；按照受力分析最不利原则，按照单跨两端悬臂力学模型及三等跨连续梁分别进行验算。跨度l＝900mm。计算单元简图如下：

主龙骨次龙骨立杆

2.荷载计算： 模板自重G1K =0.096+0.16＋0.1367=0.3927KN/m 楼板钢筋自重G2K =2.5×0.3=0.75KN/m 2 楼板混凝土自重G3K =24×0.3=7.2KN/m 施工人员及设备(均布荷载)Q1K =2.5 KN/m

施工人员及设备(集中荷载)Q1K’ =2.5 KN 均布线荷载:—石家庄中铁广场工程

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q1[iG1kG2kG3KQiQ1k]l [1.20.39270.757.21.42.5]0.9

12.16KN/m 恒载: q2[iG1kG2kG3K]l[1.20.39270.757.2]0.9 9.01KN/m集中荷载设计值为: PQiQ1k'1.42.53.5KN

3.强度计算:(1)按照两端悬臂梁计算

①当施工荷载为均布荷载作用时:

当荷载均布作用时，强度计算简图

nl13001 l9003支座弯矩

12M1q1l12 112.160.320.547KNm2跨中弯矩

1M1'q1l2(14n2)8

1112.160.92[14()2]0.684KNm8

3②当施工荷载集中于跨中时:—石家庄中铁广场工程

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当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图

nl13001 l9003支座弯矩

12M2q2l12 19.010.320.405KNm2跨中弯矩

11M2'q2l2(14n2)Pl841119.010.92[14()2]3.50.9 8341.29KNm取①、②中最大弯距值Mmax1.29KNm为强度计算值

bh285852W102354mm3

66Mmax1.2910612.64N/mm2[fm]13N/mm2，故满足要求。则W102354(2)按照三跨连续梁进行分析计算

①当施工荷载为均布荷载作用时:

当荷载均布作用时，强度计算简图—石家庄中铁广场工程

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M1KMq1l20.10112.160.90.995KNm②当施工荷载为集中荷载时：

当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图

中间最大跨中弯矩

M21KMq2l2KMPl0.089.010.90.2133.50.91.255KNm中间跨最大跨中弯矩

M22KMq2l2KMPl0.0259.010.90.1753.50.90.734Nm取两者中最大的弯矩M212

1.255KNm为强度计算值

bh285852W102354mm3

66Mmax1.25510612.26N/mm2[fm]13N/mm2故满足要求.则W1023544.挠度验算：

ch385853I4.35106mm4

1212 E=9000N/mm 2 35q2l4384EI59.019004故满足要求 638490004.3510l9001.9662.2540040013 —石家庄中铁广场工程

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（五）顶板立杆稳定性验算

层高h15.07m

H05.070.24.87m

故NG10.038nH00.0383.04.870.555KN

H0—脚手架搭设高度；

n—横杆的设置系数，其值可分别取3.0（l1l），3.5（l1l）或4.0（l1l）； 模板自重：NG20.1920.160.13670.90.90.396KN 钢筋混凝土自重：NG30.757.20.90.96.45KN 静荷载标准值：NGNG1NG3NG37.401KN 活荷载标准值:NQ2.540.90.95.74KN

NiNGQiNQ1.27.4011.45.7416.92KN

截面惯性矩：查《脚手架技术规范》知Φ48×3.5脚手管的截面惯性矩

I12.19cm312.19103mm3

回转半径：查相关技术规范知Φ48回转半径 i1.58cm15.8mm 则长系比：l0l12d12002300114 ii15.8根据114查相关技术规范得0.489

N16.9210370.8f205满足稳定性要求 2A0.4894.8910结论：通过以上计算，顶板面板选用12㎜的竹胶板；主、次龙骨采用100×100的木方；次龙骨间距为300㎜；主龙骨间距为900㎜；立杆采用Φ48×3.8碗口脚手管，间距为900×900；水平杆间距为1200㎜。

二、地下室非人防区顶板模板验算

计算参数：

1.顶板支撑承重体系：荷载→竹胶板→木方次龙骨→木方主龙骨→脚手架支撑系统—石家庄中铁广场工程

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2.楼板：3楼板厚h＝180mm，楼板混凝土标准值24KN/m,楼板钢筋单位重量取值4.0KN/m,施工人员及设备(均布荷载)2.5KN/m,施工人员及设备(集中荷载)2.5KN;3.楼板模板:

3楼板模板采用12mm厚竹胶板。竹胶板容重取8KN/m。单位面积荷载

131bh;截面抵抗矩wbh2;抗弯

612l2 32强度设计值fm =15N/mm;弹性模量E=10.4×10N/ mm。受弯构件允许挠度值[w]。

4000.012×1×1×8=0.096KN/m,毛截面惯性矩I24.次龙骨: 采用50×100mm木方作为次龙骨,间距250mm布置,木方单位重量标准值0.16 KN/ mm, 受弯构件允许挠度值[w]2

l;取最小截面计算毛截面惯性矩 400112 Ibh32.3106，截面抵抗矩wbh25.42104，弹性模量E=9000N/ mm;1262 抗弯强度设计值fm =13N/m。5.主龙骨: 采用100×100mm木方作为主龙骨,间距1000mm布置,木方单位重量标准值0.16 KN/ mm, 受弯构件允许挠度值[w]2

l;取最小截面计算毛截面惯性矩 400I2 131bh4.35106，截面抵抗矩wbh21.024105，弹性模量E=9000N/ 1262 mm;抗弯强度设计值fm =13N/m。

6.支撑系统: 采用碗扣脚手架作为下部支撑,立杆间距为1000mm×1000mm;横杆间距为l1 =1200mm;碗扣脚手架单位重量标准值:0.1367KN/m。

3顶板支撑架立面简图121—石家庄中铁广场工程

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(二)楼板模板验算: 1.受力分析: 竹胶板为单向板受力,采用50×100木方作为次龙骨间隔250mm布置,跨间距b=250mm=0.25m,取c=1.0m作为计算单元,按三跨连续梁为计算模型进行验算.计算单元简图如下：

主龙骨次龙骨 2.荷载计算;模板自重G1K =0.096 KN/m 楼板钢筋自重G2K =2.5×0.18=0.45KN/m 2 楼板混凝土自重G3K =24×0.18=4.32KN/m 施工人员及设备(均布荷载)Q1K =2.5 KN/m

施工人员及设备(集中荷载)Q1K’ =2.5 KN 永久荷载分项系数取i1.2；可变荷载分项系数取Qi1.4。由于模板及其支撑系统中不确定因素较多，荷载取值难以准确确定，故不考虑荷载设计值的折减。则设计均布荷载分别为：

均布线荷载：

q1[iG1kG2kG3KQiQ1k]c [1.20.0960.454.321.42.5]1.0

9.34KN/m 恒载：

q2[iG1kG2kG3K]c [1.20.0960.454.32]1

5.84KN/m 集中荷载设计值为: PQiQ1k'1.42.53.5KN 3.强度计算：

(1)当施工荷载为均布荷载作用时：—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

当荷载均布作用时，模板强度计算简图

M1KMq1b20.1019.340.250.059KNm2

(2)当施工荷载为集中荷载作用时:

P1qN11N2

当荷载集中作用跨中时，模板强度计算简图

中间最大跨中弯矩

M21KMq2b2KMPb0.085.840.250.2133.50.250.215KNm中间跨最大跨中弯矩

M22KMq2b2KMPb0.0255.840.2520.1753.50.250.162KNm取两者中最大的弯矩M21模板的截面抵抗矩：

0.215KNm为强度计算值。

bh21000122W24000mm3

66Mmax0.2151068.96N/mm2[fm]15N/mm2故截面抗弯强度小于则W2400017 —石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

设计值，该模板强度指标满足要求。4．挠度验算：

ch31000123 I144103mm4

1212 E=9000N/mm 23KWq2b4100EI0.6775.842504 10090001441030.12取0.12b2500.625，故满足要求。400400(三)次龙骨强度、挠度验算

1.取宽250mm为计算单元；采用100×100木方作为主龙骨间距1000mm布置，跨间距l=1000mm。木方作为主次龙骨布置时距混凝土墙体均有一段距离,主龙骨布置时距混凝土墙体距离l1 =250mm,按照受力分析最不利原则,按照单跨两端悬臂力学模型及三等跨连续梁分别进行验算，跨度l=1000mm。计算单元简图如下：

主龙骨次龙骨次龙骨支撑荷载计算单元图

2.荷载计算： 模板自重G1K =0.096+0.16=0.256 KN/m 楼板钢筋自重G2K =2.5×0.18=0.45KN/m 2 楼板混凝土自重G3K =24×0.18=4.32 KN/m 施工人员及设备(均布荷载)Q1K =2.5 KN/m

施工人员及设备(集中荷载)Q1K’ =2.5 KN 均布线荷载：—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

q1[iG1kG2kG3KQiQ1k]b [1.20.2560.454.321.42.5]0.25

2.38KN/m 恒载: q2[iG1kG2kG3K]b[1.20.2560.454.32]0.25 1.51KN/m 集中荷载设计值为: PQiQ1k'1.42.53.5KN 3.强度计算:(1)按照两端悬臂梁计算

①当施工荷载为均布荷载作用时:

当荷载均布作用时，强度计算简图

nl12500.25 l1000支座弯矩

12M1q1l12 12.380.2520.074KNm2跨中弯矩

1M1'q1l2(14n2)8

12.3812[140.252]0.223KNm8 ②当施工荷载集中于跨中时:—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图

nl12500.25 l1000支座弯矩

12M2q2l12 11.510.2520.068KNm2跨中弯矩

11M2'q2l2(14n2)Pl84111.5112[140.252]3.51 841.02KNm取①、②中最大弯矩值Mmax1.02KNm为强度计算值

bh285852W1.02105mm3

66Mmax1.021062210N/mm[f]13N/mm则，故验算满足要求。m5W1.0210(2)按照三跨连续梁进行分析计算

①当施工荷载为均布荷载作用时:—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

当荷载均布作用时，强度计算简图

M1KMq1l20.1012.3810.24KNm②当施工荷载为集中荷载时：

当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图

中间最大跨中弯矩

M21KMq2l2KMPl0.081.5110.2133.510.866KNm中间跨最大跨中弯矩

M22KMq2l2KMPl0.0251.5110.1753.510.65KNm取两者中最大的弯矩M12

0.866KNm为强度计算值

bh285852W102354mm3

66Mmax0.8661068.46N/mm2[fm]13N/mm2，故满足要求。则W1023544.挠度验算：

ch385853I4.35106mm4

1212 E=9000N/mm

(1)按两端悬臂计算 2 3q2l1l3(16n3n3)24EI1.51250100033[160.2530.25]

62490004.35100.2221 —石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

取0.22l10002.5，故满足要求。400400 按照三跨连续梁进行计算：

最大跨中挠度：

KWq2l4100EI1.6151.5110004 10090004.351060.622取0.622l10002.5，故满足要求。400400

(四)主龙骨强度、挠度验算 1.受力分析;取受荷面1000mm为计算单元；100×100mm木方作为主龙骨，布置时距混凝土墙体距离l1 ＝250mm；采用碗扣脚手架作为下部支撑，间距为1000mm×1000mm，横杆间距为1200mm布置；按照受力分析最不利原则，按照单跨两端悬臂力学模型及三等跨连续梁分别进行验算。跨度l＝1000mm。计算单元简图如下：

主龙骨次龙骨立杆

2.荷载计算： 模板自重G1K =0.096+0.16＋0.1367=0.3927KN/m 楼板钢筋自重G2K =2.5×0.18=0.45KN/m 2 楼板混凝土自重G3K =24×0.18=4.32KN/m 施工人员及设备(均布荷载)Q1K =2.5 KN/m

施工人员及设备(集中荷载)Q1K’ =2.5 KN 均布线荷载:—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

q1[iG1kG2kG3KQiQ1k]l [1.20.39270.454.321.42.5]1.0

9.695KN/m 恒载: q2[iG1kG2kG3K]l[1.20.39270.454.32]1.0 6.195KN/m集中荷载设计值为: PQiQ1k'1.42.53.5KN

3.强度计算:(1)按照两端悬臂梁计算

①当施工荷载为均布荷载作用时:

当荷载均布作用时，强度计算简图

nl12500.25 l1000支座弯距

12M1q1l12 19.6950.2520.303KNm2跨中弯距

1M1'q1l2(14n2)8

19.69512[140.252]0.909KNm8

②当施工荷载集中于跨中时:—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图

nl12500.25 l1000支座弯距

12M2q2l12 16.1950.2520.194KNm2跨中弯距

11M2'q2l2(14n2)Pl84116.19512[140.252]3.51.0 841.456KNm取①、②中最大弯距值Mmax1.456KNm为强度计算值

bh285852W102354mm3

66Mmax1.4410614N/mm2[fm]13N/mm2，故满足要求。则W102354(2)按照三跨连续梁进行分析计算

①当施工荷载为均布荷载作用时:

当荷载均布作用时，强度计算简图—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

M1KMq1l20.1019.69510.979KNm②当施工荷载为集中荷载时：

当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图

中间最大跨中弯矩

M21KMq2l2KMPl0.086.19510.2133.511.24KNm中间跨最大跨中弯矩

M22KMq2l2KMPl0.0256.19510.1753.510.767Nm取两者中最大的弯矩M212

1.24KNm为强度计算值

bh285852W102354mm3

66Mmax1.2410612.1N/mm2[fm]13N/mm2故满足要求.则W1023544.挠度验算：

ch385853I4.35106mm4

1212 E=9000N/mm 2 35q2l4384EI56.19510004故满足要求 638490004.3510l10002.062.540040025 —石家庄中铁广场工程

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模板施工方案计算书

（五）顶板立杆稳定性验算

层高h15.07m

H05.070.24.87m

故NG10.038nH00.0383.04.870.555KN

H0—脚手架搭设高度；

n—横杆的设置系数，其值可分别取3.0（l1l），3.5（l1l）或4.0（l1l）； 模板自重：NG20.1920.160.1367110.489KN 钢筋混凝土自重：NG30.454.32114.77KN 静荷载标准值：NGNG1NG3NG35.814KN 活荷载标准值:NQ2.54116.5KN

NiNGQiNQ1.25.8141.46.516.08KN

截面惯性矩：查《脚手架技术规范》知Φ48×3.5脚手管的截面惯性矩

I12.19cm312.19103mm3

回转半径：查相关技术规范知Φ48回转半径 i1.58cm15.8mm 则长系比：l0l12d12002250107.6 ii15.8根据107.6查相关技术规范得0.537

N16.0810361.2f205满足稳定性要求 2A0.5374.8910结论：通过以上计算，顶板面板选用12㎜的竹胶板；主龙骨采用Φ48双根钢管，次龙骨采用100×100的木方；次龙骨间距为300㎜；主龙骨间距为1000㎜；立杆采用

Φ48×3.8碗口脚手管，间距为1000mm×1000mm；水平杆间距为1200㎜。

三、地下室非人防区顶板模板验算

(一）计算参数：—石家庄中铁广场工程

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模板施工方案计算书

7.顶板支撑承重体系：荷载→竹胶板→木方次龙骨→木方主龙骨→脚手架支撑系统 8.楼板：3楼板厚h＝180mm，楼板混凝土标准值24KN/m,楼板钢筋单位重量取值4.0KN/m,施工人员及设备(均布荷载)2.5KN/m,施工人员及设备(集中荷载)2.5KN;9.楼板模板:

3楼板模板采用12mm厚竹胶板。竹胶板容重取8KN/m。单位面积荷载

131bh;截面抵抗矩wbh2;抗弯

612l2 32强度设计值fm =15N/mm;弹性模量E=10.4×10N/ mm。受弯构件允许挠度值[w]。

4000.012×1×1×8=0.096KN/m,毛截面惯性矩I210.次龙骨: 采用100×100mm木方作为次龙骨,间距300mm布置,木方单位重量标准值0.16 KN/ mm, 受弯构件允许挠度值[w]2

l;取最小截面计算毛截面惯性矩 400112 Ibh32.3106，截面抵抗矩wbh25.42104，弹性模量E=9000N/ mm;1262 抗弯强度设计值fm =13N/m。11.主龙骨: 采用100×100mm木方作为主龙骨,间距1000mm布置,木方单位重量标准值0.16 KN/ mm, 受弯构件允许挠度值[w]2

l;取最小截面计算毛截面惯性矩 400I2 131bh4.35106，截面抵抗矩wbh21.024105，弹性模量E=9000N/ 1262 mm;抗弯强度设计值fm =13N/m。

12.支撑系统: 采用碗扣脚手架作为下部支撑,立杆间距为1200mm×1200mm;横杆间距为l1 =1200mm;碗扣脚手架单位重量标准值:0.1367KN/m。

3顶板支撑架立面简图121—石家庄中铁广场工程

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模板施工方案计算书

(二)楼板模板验算: 1.受力分析: 竹胶板为单向板受力,采用100×100木方作为次龙骨间隔300mm布置,跨间距b=300mm=0.3m,取c=1.0m作为计算单元,按三跨连续梁为计算模型进行验算.计算单元简图如下：

主龙骨次龙骨 2.荷载计算;模板自重G1K =0.096 KN/m 楼板钢筋自重G2K =2.5×0.18=0.45KN/m 2 楼板混凝土自重G3K =24×0.18=4.32KN/m施工人员及设备(均布荷载)Q1K =2.5 KN/m

施工人员及设备(集中荷载)Q1K’ =2.5 KN 永久荷载分项系数取i1.2；可变荷载分项系数取Qi1.4。由于模板及其支撑系统中不确定因素较多，荷载取值难以准确确定，故不考虑荷载设计值的折减。则设计均布荷载分别为：

均布线荷载：

q1[iG1kG2kG3KQiQ1k]c [1.20.0960.454.321.42.5]1

9.34KN/m 恒载：

q2[iG1kG2kG3K]c [1.20.0960.454.32]1

5.84KN/m 集中荷载设计值为: P=1.4×2.5=3.5KN/m 3.强度计算：

(1)当施工荷载为均布荷载作用时：—石家庄中铁广场工程

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模板施工方案计算书

当荷载均布作用时，模板强度计算简图

M1KMq1b20.1019.340.30.08KNm2

(2)当施工荷载为集中荷载作用时:

P1qN11N2

当荷载集中作用跨中时，模板强度计算简图

中间最大跨中弯矩

M21KMq2b2KMPb0.085.840.30.2133.50.30.266KNm中间跨最大跨中弯矩

M22KMq2b2KMPb0.0255.840.320.1753.50.30.2KNm取两者中最大的弯矩M21模板的截面抵抗矩：

0.266KNm为强度计算值。

bh21000122W24000mm3

66Mmax0.26610611.1N/mm2[fm]15N/mm2故截面抗弯强度小于设则W2400029 —石家庄中铁广场工程

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模板施工方案计算书

计值，该模板强度指标满足要求。4．挠度验算：

ch31000123 I144103mm4

1212 E=9000N/mm 23KWq2b4100EI0.6775.843004 10090001441030.25取0.25b3000.75，故满足要求。400400(三)次龙骨强度、挠度验算

1.取宽300mm为计算单元；采用100×100木方作为主龙骨间距1000mm布置，跨间距l=1000mm。木方作为主次龙骨布置时距混凝土墙体均有一段距离,主龙骨布置时距混凝土墙体距离l1 =300mm,按照受力分析最不利原则,按照单跨两端悬臂力学模型及三等跨连续梁分别进行验算，跨度l=1000mm。计算单元简图如下：

主龙骨次龙骨次龙骨支撑荷载计算单元图

2.荷载计算： 模板自重G1K =0.096+0.16=0.256 KN/m 楼板钢筋自重G2K =2.5×0.16=0.4KN/m 2 楼板混凝土自重G3K =24×0.16=3.84KN/m 施工人员及设备(均布荷载)Q1K =2.5KN/m

施工人员及设备(集中荷载)Q1K’ =2.5 KN 均布线荷载：—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

q1[iG1kG2kG3KQiQ1k]b [1.20.2560.43.841.42.5]0.3

2.67KN/m 恒载: q2[iG1kG2kG3K]b[1.20.2560.43.84]0.3 1.62KN/m 集中荷载设计值为: PQiQ1k'1.42.53.5KN 3.强度计算:(1)按照两端悬臂梁计算

①当施工荷载为均布荷载作用时:

当荷载均布作用时，强度计算简图

nl13000.3 l1000支座弯矩

12M1q1l12

12.670.320.12KNm2跨中弯矩

M1'12q1l(14n2)812.6712[140.32]0.214KNm8 ②当施工荷载集中于跨中时:

—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图

nl13000.3 l1000支座弯矩

12M2q2l12

11.620.320.07KNm2跨中弯矩

11M2'q2l2(14n2)Pl84111.621.02[140.32]3.51 841KNm取①、②中最大弯矩值Mmax1KNm为强度计算值

bh285852W1.02105mm3

66Mmax11069.8N/mm2[fm]13N/mm2，故验算满足要求。则5W1.0210(2)按照三跨连续梁进行分析计算

①当施工荷载为均布荷载作用时:

—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

当荷载均布作用时，强度计算简图

M1KMq1l20.1012.671.00.27KNm②当施工荷载为集中荷载时：

当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图

中间最大跨中弯矩

M21KMq2l2KMPl0.081.62120.2133.510.875KNm中间跨最大跨中弯矩

M22KMq2l2KMPl0.0251.6210.1753.510.653KNm取两者中最大的弯矩M12

0.875KNm为强度计算值

bh285852W102354mm3

66Mmax0.8751068.54N/mm2[fm]13N/mm2，故满足要求。则W1023544.挠度验算：

ch385853I4.35106mm4

1212333 —石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

E=9000N/mm

(1)按两端悬臂计算 2 q2l1l3(16n3n3)24EI1.62300120033[160.330.3]

62490004.35100.79取0.79l10002.5，故满足要求。400400 按照三跨连续梁进行计算：

最大跨中挠度：

KWq2l4100EI1.6151.6210004 10090004.351060.67取0.67l10002.5，故满足要求。400400

(四)主龙骨强度、挠度验算 1.受力分析;取受荷面1200mm为计算单元；100×100mm木方作为主龙骨，布置时距混凝土墙体距离l1 ＝300mm；采用碗扣脚手架作为下部支撑，间距为1200mm×1200mm，横杆间距为1200mm布置；按照受力分析最不利原则，按照单跨两端悬臂力学模型及三等跨连续梁分别进行验算。跨度l＝1200mm。计算单元简图如下：

主龙骨次龙骨立杆

2.荷载计算：

—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

模板自重G1K =0.096+0.16＋0.1367=0.3927KN/m 楼板钢筋自重G2K =2.5×0.16=0.4KN/m 2 楼板混凝土自重G3K =24×0.16=3.84KN/m 施工人员及设备(均布荷载)Q1K =2.5 KN/m

施工人员及设备(集中荷载)Q1K’ =2.5 KN 均布线荷载:q1[iG1kG2kG3KQiQ1k]l [1.20.39270.43.841.42.5]1

9.06KN/m 恒载: q2[iG1kG2kG3K]l[1.20.39270.43.84]1 5.56KN/m集中荷载设计值为: PQiQ1k'1.42.53.5KN

3.强度计算:(1)按照两端悬臂梁计算

①当施工荷载为均布荷载作用时:

当荷载均布作用时，强度计算简图

nl13000.3 l1000支座弯距

12M1q1l12

19.060.320.41KNm2跨中弯距

—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

1M1'q1l2(14n2)8

19.0612[140.32]0.72KNm8

②当施工荷载集中于跨中时:

当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图

nl13000.3 l1000支座弯距

12M2q2l12

15.560.320.25KNm2跨中弯距

11M2'q2l2(14n2)Pl84115.5612[140.32]3.51 841.32KNm取①、②中最大弯距值Mmax1.32KNm为强度计算值

bh285852W102354mm3

66Mmax1.3210612.9N/mm2[fm]13N/mm2，故满足要求。则W102354(2)按照三跨连续梁进行分析计算

①当施工荷载为均布荷载作用时:

—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

当荷载均布作用时，强度计算简图

M1KMq1l20.1019.060.30.08KNm②当施工荷载为集中荷载时：

当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图

中间最大跨中弯矩

M21KMq2l2KMPl0.085.56120.2133.511.19KNm中间跨最大跨中弯矩

M22KMq2l2KMPl0.0255.8410.1753.510.76Nm取两者中最大的弯矩M212

1.19KNm为强度计算值

bh285852W102354mm3

66Mmax1.1910611.7N/mm2[fm]13N/mm2故满足要求.则W1023544.挠度验算：

ch385853I4.35106mm4

1212337 —石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

E=9000N/mm 2 5q2l4384EI55.5610004故满足要求 38490004.35106l10001.852.5400400

（五）顶板立杆稳定性验算

层高h15.07m

H05.070.24.87m

故NG10.038nH00.0383.04.870.555KN

H0—脚手架搭设高度；

n—横杆的设置系数，其值可分别取3.0（l1l），3.5（l1l）或4.0（l1l）； 模板自重：NG20.1920.160.1367110.489KN 钢筋混凝土自重：NG30.454.32114.77KN 静荷载标准值：NGNG1NG3NG35.814KN 活荷载标准值:NQ2.54116.5KN

NiNGQiNQ1.25.8141.46.516.08KN

截面惯性矩：查《脚手架技术规范》知Φ48×3.5脚手管的截面惯性矩

I12.19cm312.19103mm3

回转半径：查相关技术规范知Φ48回转半径 i1.58cm15.8mm 则长系比：l0l12d12002250107.6 ii15.8根据107.6查相关技术规范得0.537

—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

N16.0810361.2f205满足稳定性要求

A0.5374.89102结论：通过以上计算，顶板面板选用12㎜的竹胶板；主龙骨采用Φ48双根钢管，次龙骨采用100×100的木方；次龙骨间距为300㎜；主龙骨间距为1000㎜；立杆采用

Φ48×3.8碗口脚手管，间距为1000mm×1000mm；水平杆间距为1200㎜。

四、主梁500×900模板验算

（一）梁底模计算参数：

1.梁底模支撑体系：荷载→竹胶板→木方次龙骨→Φ48×3.8双钢管主龙骨→碗扣脚

手架支撑系统3 2.梁高900mm，梁混凝土标准值24KN/m,梁内钢筋单位重量取值3.0KN/m 3.梁底模板： 模板采用12mm厚竹胶板.12mm厚竹胶板单位重量标准值0.192KN/m毛截面惯131bh;截面抵抗矩wbh2;抗弯强度设计值fm =15N/m2;弹性模量

612l2 E=9000N/ mm;.受弯构件允许挠度值[w].400性矩I 4.梁底次龙骨：

采用100×100mm木方作为次龙骨,间距300mm布置,木方单位重量标准值0.16KN/mm，受弯构件允许挠度值[w]

2l;取最小截面则毛截面惯性矩400I1312 bh4.35106，截面抵抗矩wbh210.8104;弹性模量E=9000N/ mm;1262 抗弯强度设计值fm =15N/m.5.梁底主龙骨

Φ48×3.5双钢管作为梁底主龙骨,间距900mm布置, Φ48×3.5钢管单位重量

3d14dd5080，5 标准值:0.038KN/m，钢管截面模量W弹性模量E＝2.06×10

32毛截面惯性矩I＝12.19×10。(二)梁底模板荷载验算: 1.受力分析: 竹胶板为单向板受力,采用100mm×100mm木方作为底模次龙骨，跨间距b=300mm=0.30m,取c=1m作为计算单元,按照次龙骨的布置方式，采用单跨简支梁计算，计算单元及计算简图分别如下：

—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

主龙骨次龙骨

qN11N2

2.荷载计算;模板自重G1K =0.096 KN/m 楼板钢筋自重G2K =3.0×0.9=2.7KN/m 2 楼板混凝土自重G3K =24×0.9=21.6 KN/m 振捣混凝土时产生的荷载Q2K =4.0 KN/m

永久荷载分项系数取i1.2;可变荷载分项系数取Qi1.4。

q1[iG1kG2kG3KQiQ2k]c[1.20.0962.721.61.44.0]0.310.46KN/mq2[iG1kG2kG3K]c

[1.20.0962.721.6]0.3

8.78KN/m 3.强度计算

q1b210.460.32M0.12KNm

88ch11000122W24000

66M0.121064.9N/mm2＜f=15N/mm2；故满足要求。

W24000240 —石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

4.挠度验算: ch31000123I144103

12125q2b4384EI58.783004 故满足要求

3849000144103b3000.720.75400400(三)梁底模次龙骨强度、挠度验算

1.受力分析: 取宽250mm为计算单元;采用Φ48×3.5双钢管作为主龙骨,间距900mm布置,跨间距l=900mm;取l＝900mm为计算单元，按照主梁的布置方式，采用单跨简支梁计算，计算单元及计算简图分别如下：

次龙骨主龙骨次龙骨支撑荷载计算单元图

qN11N2

2.荷载计算: 模板自重G1K =0.096+0.16=0.256KN/m 钢筋自重G2K =3×0.9=2.7KN/m 2 混凝土自重G3K =24×0.9=21.6KN/m 振捣混凝土时产生的荷载Q2K =4.0 KN/m

均布线荷载:

—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

q1[iG1kG2kG3KQiQ1k]b [1.20.2562.721.61.44]0.3

10.52KN/m

恒载: q2[iG1kG2kG3K]b[1.20.2562.721.6]0.3 8.84KN/m 3.强度计算: q1l210.520.92M1.06KNm

88bh285852W10.2104

66M1.0610610.44N/mm2＜f=13N/mm2；故满足要求。4W10.2104.挠度验算: bh385853I4.35106

12125q2l4384EI58.849004 故满足要求

38490004.35106l9001.922.25400400(四)梁底模主龙骨强度、挠度验算 1.受力分析;取受荷面900mm为计算单元；采用碗扣脚手架作为下部支撑，间距为300mm×900mm；按照采用单跨简支梁计算，计算单元及计算简图分别如下：

—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

主龙骨次龙骨立杆

qN11N2

2.荷载计算： 模板自重G1K =0.096+0.16+0.038=0.294KN/m钢筋自重G2K =3×0.9=2.7KN/m混凝土自重G3K =24×0.9=21.6KN/m 振捣混凝土时产生的荷载Q2K =4.0 KN/m

q1[iG1kG2kG3KQiQ1k]l [1.20.2942.721.61.44]0.9

31.6KN/m

恒载: q2[iG1kG2kG3K]l[1.20.2942.721.6]0.9 25.56KN/m 3.强度计算: q1l231.60.92M3.2KNm

883d14dd5080 查《扣件式脚手架设计规范》知W32M3.210638.39N/mm2＜[f]=205N/mm2；故满足要求。

W5080243 —石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

4.挠度验算: 5q2l4384EI525.563004故满足要求 3842.0610512.191042l3000.054

（五）梁底立杆稳定性验算

脚手架自重：查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》知Φ48单位自重

g0.038KN/m

H05.070.94.17m

故

NG10.038nH00.0383.04.170.475KN

模板自重：NG20.0960.160.0380.30.90.08KN 钢筋混凝土自重：NG33240.30.97.29KN 静荷载标准值：NGNG1NG3NG37.845KN 活荷载标准值:NQ2.540.30.93.58KN

NiNGQiciNQ1.27.8451.43.5814.43KN

截面惯性矩：查相关技术规范知Φ48的截面惯性矩

I12.19cm312.19103mm3

回转半径：查相关技术规范知Φ48回转半径i1.58cm15.8mm 则长细比：l0l12d15002500158.23 ii15.8根据139查相关技术规范得0.24

N14.43103122.92f205满足稳定性要求

A0.244.8910

2（六）主梁模板侧向支撑系统验算

1.梁侧模支撑承重体系：荷载→竹胶板→木方次龙骨→Φ48×3.5双钢管主龙骨→碗扣脚手架支撑系统

—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

2.梁侧模板：

采用12mm厚竹胶板,次龙骨采用100mm×100mm木方作为次龙骨,间距250mm布置,主龙骨采用Φ48×3.5双钢管作为主梁间距900mm布置;3.梁侧模受力系统计算:

计算参数：

混凝土自重G3K：24×0.9=21.6KN/㎡ 钢筋自重G2K：3.0×0.9=2.7KN/㎡ 模板自重G1K：0.096KN/㎡

振捣混凝土时产生的荷载Q2K：4 KN/㎡ 对垂直面板产生的水平荷载标准值Q3K：4 KN/㎡ 梁高900㎜；浇灌混凝土时的各项荷载取值如下： 1)混凝土对模板的侧压力F采用公式：

bbbNabFs或NtAnft；其中NtN

FsGFQQ3k F0.22t012V12及

FH两者中较小值

—混凝土的密度，取为24KN/m3；

200t0—混凝土初凝时间，取为6小时t0T15；

1—外加剂影响系数，取为1.2； 2—塌落度影响修正系数，取为1.15；

V—每小时浇灌高度，取1.7m；

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度；

—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

Fs—新浇混凝土和倾倒混凝土时作用于模板上的侧向压力设计值；

1212F0.22t012V

0.222461.151.21.757KN/m2FH240.90.216.8KN/m2

故取较小者F16.8KN/m

2FsGFQQ3k1.216.81.4425.76KN/m2

2）倒时产生荷载取为

Q22KN/m2

总荷载：

QFsQiQ225.761.4228.56KN/m2

（1）、梁侧向面板强验算

面板采用12mm厚竹胶板，次龙骨采用100×100木方作为次龙骨间距为250mm；按三等跨梁连续计算，计算单元及计算简图分别如下：

主龙骨次龙骨

—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

1)荷载计算：

q1FsQiciQ3kc25.761.440.9 28.22KN/mq2Fsc25.760.928.64KN/m2)强度验算

M1KMq1b20.10128.220.250.18KNmch31000122W24000

6622

M0.181067.5N/mm2＜f=15N/mm2；故满足要求

W240003)挠度验算: ch31000123I144103

1212KWq2b4100EI0.67728.642504故满足要 1006425486103b2500.240.625400400（2）、次龙骨强度、挠度验算

次龙骨采用100×100木方作为次龙骨，间距为250mm；主龙骨采用Φ48×3.5脚手管，间距为900㎜，按三等跨连续梁计算，计算单元及计算简图分别如下： 347 —石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

主龙骨次龙骨次龙骨支撑荷载计算单元图

1)荷载计算：

q1FsQiciQ3kb25.761.440.25 7.84KN/mq2Fsb25.760.256.44KN/m2)强度验算

M1KMq1b20.1017.840.250.05KNmb1h185852W10.2104

6622

M0.051060.49N/mm2＜f=13N/mm2；故满足要求 4W10.2103)挠度验算: b1h145853I2.3106

1212348 —石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

KWq2b4100EI0.6776.442504 故满足要求 610090002.310b2500.008v0.625400400（3）、主龙骨强度、挠度验算

主龙骨采用Φ48×3.5双钢管，间距为900㎜设置穿墙螺栓设主龙骨，间距900㎜。取计算跨度L=900㎜；按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

1）荷载计算：

q1FsQiQ3kl25.761.440.90 28.22KN/mq2iFsl25.760.9023.18KN/m2)强度验算

M1KMq1l20.10128.220.92.09KNm2

查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》：

3d14dd5080 W32M2.09106204.6N/mm2f205N/mm2满足强度要求

W508023)挠度验算:

—石家庄中铁广场工程

—

模板施工方案计算书

KWq2l4100EI0.67723.189004 故满足要求 541002.041012.19102l9002.07v2.25400400（4）、穿梁螺栓间距及规格的验算

选用M14穿墙螺栓查《建筑施工手册》M14螺栓容许最大拉力为N117.8KN 穿墙螺栓承载力面积：AN117.80.62m2 Q28.56故选用穿梁螺栓间距为600×900mm。

Na1b1Fs0.60.925.7613.91KN13910N

NbtAnfbt14417024480；其中NbtN满足要求（有效截面）

验算结论：侧向支撑系统面板采用12㎜竹胶板；次龙骨采用50×100木方作为次梁间距为250㎜；主龙骨采用Φ48×3.5双钢管，间距为900㎜。穿墙螺栓选用M14，间距沿梁长900㎜，沿梁高最大600㎜。

五、主梁550×1000模板验算

（二）梁底模计算参数：

1.梁底模支撑体系：荷载→竹胶板→木方次龙骨→Φ48×3.5双钢管主龙骨→碗扣脚

手架支撑系统3 2.梁高1000mm，梁混凝土标准值24KN/m,梁内钢筋单位重量取值3.0KN/m 3.梁底模板： 模板采用12mm厚竹胶板.12mm厚竹胶板单位重量标准值0.192KN/m毛截面惯131bh;截面抵抗矩wbh2;抗弯强度设计值fm =15N/m2;弹性模量

612l2 E=9000N/ mm;.受弯构件允许挠度值[w].400性矩I 4.梁底次龙骨：

采用100×100mm木方作为次龙骨,间距300mm布置,木方单位重量标准值20.16KN/mm，受弯构件允许挠度值[w]l;取最小截面则毛截面惯性矩400I1312 bh4.35106，截面抵抗矩wbh210.8104;弹性模量E=9000N/ mm;12650