高支模专项施工方案_高支模专项施工方案新
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目 录
一、工程概况......................................................1
二、编写依据......................................................1
三、脚手架选型....................................................11、材料要求......................................................12、脚手架选型....................................................2
四、脚手架与模板的搭设布署........................................21、搭设顺序......................................................22、满堂架安装....................................................23、模板安装......................................................4
五、搭设与拆除方法................................................6
六、检查与验收..................................................10
七、安全管理与维护...............................................11
一、工程概况
本工程商业部分因甲方将商业楼梯由混凝土楼梯改为钢梯，此楼梯部分支模高度变为8.7m属于高支模体系，对模板方案补充完善。
二、编写依据
1.1《建筑施工手册》
粘砂应清除干净。冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；构配件防锈漆涂层均匀、牢固。主要构、配件上的生产厂标识应清晰。
可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。
2、脚手架选型
结合本工程建筑平面布置与结构特点，满堂碗扣高脚手架方案作如下选定：满堂脚手架采用碗扣式钢管架。立杆主要采用2.4m、1.8m、1.5m几种,立杆接长错开布置，横杆采用1.2m、0.9m两种组成，顶底托采用可调托撑。支架下垫边长200mm,厚50mm木板，立杆底设可调底托支于木板上,立杆上设可调顶托，顶托上方铺设100×100mm横向方木（松木）。步距1.2米，立杆纵距1.2-0.9米，立杆横距01.2-0.9米，四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆，并在每排每列设置一组通高专用斜杆。
四、脚手架与模板的搭设布署
1、搭设顺序
做好搭设前的准备工作（材料准备、场地清理、安全技术交底等）→根据 施工大样图放出架体位置线→铺设垫板→立两端立杆→安装
梁两边立杆间距控制在L=1.2 m 之内。支顶平面布置时原则上尽可能形成满堂一体，对于轴跨尺寸无法与立杆间距形成整模数或平面几何形状不规整、非正交时需要采用多个单体搭设时，各单体间必须采用扣件钢管水平杆相互连接，连接杆按2个单体的碗扣水平杆标高竖向间距@900布置。
支架安装严格按照图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，底层组架时分别用拉线方法、直角尺、水平尺、控制水平框架纵向直线度，直角度及水平度。并根据地面标高确定立杆起始高度安装预制块，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。
立杆的接长缝应错开，即
5)大梁增加的扣件钢管立杆与纵楞的连接必须采用双扣件增加抗滑力。
3、模板安装
以托板顶面为依据，设在托板上的100 mm×100 mm木枋，边通线、边安装钢管支撑、边铺设，钢管支撑横向架设根据需要设置一排或多排，每排纵向间距不大于300mm，铺设在钢管支顶面，木枋的间距不大于300mm，平整度偏差小于5mm。板按要求在跨中起拱。
楼板模板采用15 mm厚夹板，模板垫楞用50 mm×100mm木枋，底楞用100×100mm木枋。底楞直接支承在可调托撑上。垫楞的间距为200 mm，搁置在底楞上。
楼板铺设要密贴、平整，不得松动，楼面模板安装后，必须将楼面清理干净。
可调横托撑可用作侧向支撑，应与横杆相对，并两侧对称设置。如下图：
顶架要设置水平剪刀撑，增加水平方向的约束，同时还要利用已有建筑物的梁、柱对支撑结构顶紧和拉紧，水平剪刀撑搭设时，其周边与中间从顶层开始向下每隔2步（约4.8m）设置一道水平剪刀撑（使用4m脚手架管与立杆拉接）。
顶架四角应抱角斜撑，斜撑对支撑体系的安全稳定性能起到增强的作用，斜撑均应由底至顶连续设置。斜撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距
底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地 杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
脚手架搭设前，对所有脚手架施工人员进行技术和安全交底，进行安全教育并做好记录。
高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定。
模板拆除技术措施：
a)楼面梁板拆模前，必须有混凝土强度报告，且达到规范规定强度的100％，并报工程技术负责人审批方可进行模板拆除。拆模顺序和方法，应遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支顶，并保持混凝土表面及棱角不受损坏。
b)模板工种作业组织应遵循支模与拆模由同一作业班组执行。
c)YKL1(2)梁跨度达34.63 m，拆除梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端对称拆除。
混凝土输送及浇注方法针对性安全措施：
a)混凝土用泵送方法运输浇筑，泵管不能直接放置在模板上，必须在模板上放置铁架作为管道支撑并支固，才能作业。另垂直管道转弯处必须用螺栓固定。
b)楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长度并且每层用铁架固定在柱侧。楼面用软弹性的材料如车胎等做管的支垫。同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边梁边加水平杆顶在周边梁侧。
现场检查及监控针对性交底：
a)碗扣采用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，碗扣被子限位锁卡紧不能转动为合格。班组和区段组织的自检数量按100％检查；项目部组织的随机抽查数量不少于50％，且每个楼层范围均要抽检。
b)扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽查方法按随机分布原则进行。c)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节
点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
d)模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
e)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。
五、搭设与拆除方法
5.1施工准备
5.1.1 脚手架施工前必须制定施工设计或专项方案，保证其技术可靠和使用安全。经技术审查批准后方可实施。
5.1.2 脚手架搭设前工程技术负责人应按脚手架施工设计或专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。
5.1.3 对进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。
5.1.4 构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用。脚手架堆放场地排水应畅通，不得有积水。5.2 地基与基础处理
5.2.1观众看台高低差较大时，可利用立杆0.6m节点位差调节。
5.2.2 脚手架基础搭设在结构底板上，满足脚手架基础承载力，搭设时应按施工设计平面布置图的要求放线定位。
5.2.3 使用原设计基础底板上4个集水坑作为现场临时积水，排水设施。5.3 脚手架搭设
5.3.1 底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm的木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。
5.3.2 脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆、连墙件的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。
5.3.3 脚手架的搭设应分阶段进行，5.4.6 连墙件必须拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。
5.4.7 拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。5.4.8 脚手架采取分段、分立面拆除时，必须事先确定分界处的技术处理方案。5.4.9 拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。5.5 模板支撑架的搭设与拆除
5.5.1 模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高。
5.5.2 按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。
5.5.3 模板支撑架拆除应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)中混凝土强度的有关规定。5.6安全网技术要求：
5.6.1 安全网可采用锦纶、维纶、涤纶或其他的耐候性不低于上述品种(耐候性)的材料制成。
5.6.2 同一张安全网上的同种构件的材料、规格和制作方法须一致。外观应乎整。
5.6.3 平网规格为1.5×6m、3×6m，密目式安全立网规格为1.8×6m、3×6m。产品规格偏差：允许在±2％以下。每张安全网重量一般不宜超过15kg。5.6.4 菱形或方形网目的安全网，其网目边长不大于8cm。
5.6.5 边绳、筋绳与网体连接必须牢固，平网边绳断裂强力不得小于7000N；立网边绳断裂强力不得小于3000N。
5.6.6 系绳沿网边均匀分布，相邻两系绳间距应符合表1规定。长度不小于0．8m。当筋绳、系绳合一使用时，系绳部分必须加长，且与边绳系紧后，再折回边绳系紧，至少形成双根。
5.6.7高处作业部位的下方必须张挂安全网；当建筑物高度超过4m时，必须
设置一道随墙体逐渐上升的安全网，以后每隔4m再设一道固定安全网；在外架、桥式架，上、下对孔处都必须设置安全网。
5.6.8安全网的架设应里低外高，支出部分的高低差一般在5Ocm左右；支撑杆件无断裂、弯曲；网内缘与墙面间隙要小于15cm；网最低点与下方物体表面距离要大于3m。
5.6.9使用前应检查安全网是否有腐蚀及损坏情况。
5.6.10施工中要保证安全网完整有效、支撑合理，受力均匀，网内不得有杂物。搭接要严密牢靠，不得有缝隙，搭设的安全网，不得在施工期间拆移、损坏，必须到无高处作业时方可拆除。
5.6.11安全网架设所用的支撑，木杆的小头直径不得小于7cm，竹杆小头直径不得小于8cm，撑杆间距不得大于4m。
5.6.12因施工需要暂拆除已架设的安全网时，施工单位必须通知、征求搭设单位同意后方可拆除。施工结束必须立即按规定要求由施工单位恢复，并经搭设单位检查合格后，方可使用。
5.6.13要经常清理网内的杂物；在网的上方实施焊接作业时，应采取防止焊接火花落在网上的有效措施；网的周围不要长时间的有严重的酸碱烟雾。5.6.14安全网在使用时必须经常地检查，并有跟踪使用记录，不符合要求的安全网应及时处理。
5.6.15立网和平网必须严格地区分开，立网绝不允许当平网使用；架设立网时，底边的系绳必须系结牢固。
5.6.16安全网在不使用时，必须妥善的存放、保管，防止受潮发霉。5.6.17新网在使用前必须查看产品的铭牌：①是平网还是立网；②生产厂家的生产许可证；③产品的出厂合格证。旧网在使用前应做试验，并有试验报告书，试验合格的旧网才可以使用。
安全网的动负荷试验，以12Okg重物两块，相距1.5m，同时由4-5m高度自由降
落冲击，安全网完好无损为合格。
六、检查与验收
6.1 进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：主要构配件应有产品标识及产品质量合格证供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。6.2 构配件进场质量检查的重点：
钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。
6.3 脚手架搭设质量应按阶段进行检验：首段以高度为4.3米进行
6.7 高度大于8m的模板支撑架的检查与验收要求与脚手架相同。
七、安全管理与维护
7.1搭设脚手架之前必须对搭设人员进行安全交底，搭设人员必须持证上岗，搭设过程中必须带安全帽，携带安全带，悬挂安全网。
7.2 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。
7.3 混凝土输送管、布料杆及塔架拉结缆风绳不得固定在脚手架上。7.4 大模板不得直接墩放在脚手架上。
7.5 遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。7.6脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施。
7.7 使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。
附件
一、碗扣钢管楼板模板支架计算书
计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数: 模板支架搭设高度为8.7m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用100×100mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48.3×3.6。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.100×1.200+0.300×1.200=3.372kN/m 活荷载标准值 q2 =(2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.80cm3；
截面惯性矩 I = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算
f = M / W
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql
2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.372+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.104kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.104×1000×
1000/64800=1.612N/mm2
面板的抗弯强度验算 f
v = 0.677ql4 / 100EI
二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.100×0.300=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 =(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.753+1.20×0.090=1.012kN/m 活荷载 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.890+1.012)×1.200=3.482kN 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.482/1.200=2.902kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.90×1.20×1.20=0.418kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×2.902=2.089kN 最大支座力 N=1.1×1.200×2.902=3.830kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3；
截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.418×106/83333.3=5.01N/mm
2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.843kN/m 最大变形 v =0.677×0.843×1200.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.316mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 3.830kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。
3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 0.10kN/mA120012001200B
托梁计算简图
1.910
1.598
托梁弯矩图(kN.m)6.136.112.282.257.727.703.873.840.019.319.295.465.441.611.580.013.843.877.707.722.252.286.116.13
1.581.615.445.469.299.31
托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 0.10kN/mA120012001200B
托梁变形计算受力图
0.050
0.740
托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.909kN.m 经过计算得到最大支座 F= 17.027kN 经过计算得到最大变形 V= 0.740mm 顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3；
截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.909×106/166666.7=11.45N/mm
2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.740mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.205×8.700=1.786kN(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×1.200×1.200=0.432kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.100×1.200×1.200=3.614kN 经计算得到，静荷载标准值 NG =(NG1+NG2+NG3)= 5.833kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ =(2.500+2.000)×1.200×1.200=6.480kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 16.07kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
A —— 立杆净截面面积，A=5.060cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.55m；
h —— 最大步距，h=1.20m；
l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.550=2.300m；
—— 由长细比，为2300/16=145；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；
经计算得到=16071/(0.333×506)=95.506N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.086×1.200×2.300/16=0.104kN.m；
风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.086×1.200×2.300×2.300/8-0.104×2.300/4=0.036kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.2×5.833+0.9×1.4×6.480+0.9×1.4×0.036/1.200=15.202kN 经计算得到=15202/(0.333×506)+36000/5260=96.497N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.086×1.200×1.200=0.124kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.200×0.124=0.124kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.124=0.176kN 支撑架的步数 n=7 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.176+(7.000-1)×0.176=1.232kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.000×0.124=0.871kN 架体自重为1.786kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!
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